1、另一方面，電場強(qiáng)度高到一定程度時(shí)，并不能導(dǎo)致干燥時(shí)間明顯縮短。

2、發(fā)現(xiàn)當(dāng)微波的傳播方向與電場平行時(shí)，微波透射率隨電場強(qiáng)度增加而單調(diào)減小。

3、前者能隙隨著電場強(qiáng)度震蕩，后者能隙則是跟石墨帶的寬度無關(guān)。

4、公式表明觸頭盒的介電常數(shù)愈大，盒內(nèi)觸頭最大電場強(qiáng)度愈小。

5、運(yùn)用高斯定理，計(jì)算出橫截面為共焦橢圓柱形電容器的電場強(qiáng)度。

6、將有限元方法應(yīng)用于特高壓緊湊型輸電線路電場強(qiáng)度的計(jì)算。

7、“我們看到其作用大小取決于電場強(qiáng)度，”他解釋說，“制造超過大面積的巨大電場是一個(gè)挑戰(zhàn)?！?。

8、當(dāng)入射波載頻接近共振頻率時(shí)，孔縫中心耦合的電場強(qiáng)度存在群時(shí)延現(xiàn)象，群時(shí)延現(xiàn)象與共振增強(qiáng)效應(yīng)同步發(fā)生。

9、通過陽極邊界電場強(qiáng)度的分析與對比，進(jìn)一步驗(yàn)證所設(shè)計(jì)的陰極形狀，評價(jià)陰極的設(shè)計(jì)精度。

10、庫侖定律，電場強(qiáng)度；場強(qiáng)的計(jì)算，電場強(qiáng)度通量。

11、數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明：基態(tài)能量的絕對值將隨著電場強(qiáng)度和庫侖束縛勢的增加而增大，隨著阱寬的增加而減小。

12、運(yùn)用matlab仿真軟件，畫出遠(yuǎn)區(qū)場結(jié)構(gòu)中電場強(qiáng)度與磁場強(qiáng)度的圖形，從而直觀、清楚地表達(dá)出電偶極子輻射場特征。

13、在真空或無限大均勻電介質(zhì)中，無限大均勻帶電平面的電場強(qiáng)度處處相等，和場點(diǎn)距離該平面的遠(yuǎn)近無關(guān)。

14、解答表明，夾雜內(nèi)的電場強(qiáng)度和電位移為常量。

15、在本工藝條件下，適當(dāng)減小放電間隙，增大電場強(qiáng)度，可以明顯提高滲層的硬度和深度。

16、他同時(shí)認(rèn)識到，變化電場強(qiáng)度將會(huì)產(chǎn)生一個(gè)變化的磁場，甚至在一個(gè)沒有移動(dòng)電子的空間中也是如此。

17、此外，本文還對靜電涂油機(jī)的油液破碎機(jī)理進(jìn)行了理論上的探討，并從靜電學(xué)基本理論公式出發(fā)，推導(dǎo)了臨界電場強(qiáng)度的計(jì)算公式。

18、利用此系統(tǒng)對基于沸石和硅油的電流變液的極化和退極化過程，電流變液在不同外加電場強(qiáng)度和不同剪切速率條件下的剪切應(yīng)力上升和撤去電場時(shí)剪切應(yīng)力的下降過程進(jìn)行了研究。

19、考慮頻散介質(zhì)的電磁波傳播，引入隨頻率變化的電位移矢量d，并對電場強(qiáng)度e和電位移d進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化。

20、方法：采用常規(guī)電泳儀和自制特殊的正負(fù)極插針以及示蹤染液，在一定的電場強(qiáng)度和時(shí)間內(nèi)進(jìn)行活體內(nèi)離子電泳。

21、壓縮和復(fù)原阻尼力主要由三部分構(gòu)成，即電流變液基礎(chǔ)粘度引起的本底阻尼力，電場強(qiáng)度函數(shù)的電致阻尼力和氣室氣體引起的壓力。

22、電離層是一種色散介質(zhì)，在處理色散介質(zhì)中電磁波的散射和傳播問題時(shí)，用移位算子處理有理分式法獲得fdtd計(jì)算中電位移矢量d和電場強(qiáng)度e的時(shí)域遞推關(guān)系。

23、在計(jì)算中考慮量子阱具有無限高勢壘，計(jì)算了雜質(zhì)態(tài)結(jié)合能隨阱寬、雜質(zhì)位置和電場強(qiáng)度的變化規(guī)律。

24、本文在靜電平衡條件的基礎(chǔ)上，應(yīng)用高斯定理討論帶電導(dǎo)體表面的電場強(qiáng)度。

25、從光的波粒二象性出發(fā)，分別根據(jù)光波的能量守恒定律及光子出現(xiàn)的概率密度與電場強(qiáng)度的平方成正比，推導(dǎo)出光吸收的朗伯定律。